本帖最后由 LHTTB 于 2021-6-8 21:20 编辑

maychang 发表于 2021-6-8 20:39 副边电压为零，只可能是整流二极管反向恢复阶段。这段时间，续流二极管在电感作用下已经开通，整流二极管反 ...

我本也猜测是这样，但我从肖特基和快恢复二极管间换来换去，这个现象一直不能消除，反向恢复通常不会这么久。而且我在仿真中也存在这样的副边电压为0的时间段，可我的仿真并没有考虑反向恢复，用的理想二极管；实际上仿真结果表明这段零电压时间和原边漏感大小有关，我从变压器模型上分析是漏感电流和励磁电流不能瞬间相等，导致漏感电流影响到副边二极管换流，但事实上漏感能量并不能传递到副边，所以我现在走到了死胡同，您认为这还可能是什么原因呢？我能采取什么办法验证问题并解决呢？

1.面积相等说明伏秒平衡。去掉直流分量Vdc就会是原边电压波形，反激变压器的伏秒平衡要考虑副边的折算 2.关断瞬间二极管导通，电流等于副边电流，变压器电流比等于匝数反比，i=ip*np/ns；副边电压等于输出电压Vo;原边电压为Vo*np/ns。 3.理论上不可以，能量传递方式不同，无法与半桥和推挽并为一谈

1、Q1比Q4导通时间长的时候，励磁电感续流路径可能为Q1和Q3之间，续流比较慢。Q1与Q2导通时间不一致会导致磁通不平衡问题，但是可以被cb电容改善，只要不重叠直通就好。 2、原边电压为0吧，没有电流路径电路怎么工作呢？

本帖最后由 LHTTB 于 2020-9-24 21:37 编辑 1、是连续工作状态，因为电流不是从0开始增加，说明开关管关断后电感续流没有减小到0 2、Q1导通时D2导通，其电流等于输出电流，同时D1截止电流为0；Q1关断后D1和D2同时续流，电流各为一半输出电流；Q2导通后D1继续导通，其电流等于输出电流，同时使得D2截止；所谓的实际电压波形与图中不同可能是因为本文所述的磁芯复位导致的，磁芯复位时原边电压极性反转，二极管强制换流，任一开关管关断后V1不会立刻降为0，所以V1仍保持不变？直到磁芯复位，两个二极管才开始重新续流。

1、电流是连续的。Q1导通后电流直接从非零值开始，这是副边电感电流不为0的证明。 2、MOS关断后一段时间先是承受两倍输出电压，之后变为一倍，这是又因为在磁芯复位过程中，D1导通，Nr上正下负为Vdc，使得Np下正上负为Vdc，再串联输入电源，使得MOS漏源电压为2Vdc。磁芯复位完成后，D1关断，Np上电压为0，输入电压Vdc全部加在MOS上。 3、代表励磁电流完成了一周期的置位与复位。从变压器等效模型可以看出，MOS导通时Lm电压为Vdc，关断时为-Vdc，因为稳态伏秒积为0，所以面积相等。 4、副边续流二极管电压不是-1V吧 5、22Vdc改成2vdc

1、输入加输出电压 2、导通期间电容C2上正下负，关断后电感续流电流走C2而二极管反偏不能导通，电路不能正常工作。 3、输入侧为电感时，一种为boost形式，另外一种无法实现一个周期内电感的储能与放能。输入侧为开关时，一种为buck，另一种为buckboost。输入侧为二极管时，若开关管在输出侧，则导通时输入直接连接输出没有变压作用；若电感在输出侧，导通时电源烧毁。所以其他三种都不能工作。如果不止限定这6种，应该会有其他的很多想法，但是不一定有应用价值。

1、 开关管始终关断时，Boost的输出电压等于输入电压；开关管始终导通时，Buck的输出电压也为等于输入电压；均因为稳态后电感饱和视为短路。 2、 开关管始终导通，Boost持续给电感储能，饱和后电流猛增，烧毁电源和管子等；开关管始终关断，Buck不工作。 3、理想情况Boost管子最大电压为输出电压，而Buck管子最大电压为输入电压。 4、开关管电流最大值即为电感电流峰值，CCM时容易计算见《双向直流变换器》22页，DCM时与输入电压和导通时间有关。不知提示和输出电压有关是何意思？ 5、二极管最大反向电压为输出电压；平均电流为输出电流。 6、Boost输出纹波更大，因为电感位于输入侧，输出电流为二极管电流，即使在CCM下也是脉动的，使得输出电容电压纹波更大。

1、 所有涉及开通、关断的损耗，都与开关频率有关，因为单位时间内开关次数越多，则损耗越大。因此损耗1、3、5都与频率有关。 2、 导通损耗和开关次数关系不大，在正常的工作频率范围内，可以认为与开关频率无关。所以损耗2、4与频率无关。 3、对于损耗6，电感直流电阻损耗与开关频率无关，磁芯损耗与频率有关。 4、电容漏电流引起的损耗应该和频率关系不大吧；电容ESR应该与频率有关吧。所以损耗7应该与频率有关

1、 （1）Q1关断后，电感电流不能突变需要续流回路；而Q1关断瞬间二极管尚未导通时，理论上电感的反向感应电动势无穷大，一定会使二极管D1导通，于是形成续流回路，电感电流连续且完全流过二极管D1。 （2）电流连续模式下，Q1驱动信号到达时，二极管仍在续流，输入电压加在漏源极上使Q1导通，同时使得二极管D1截止；此时电感电流同样不能突变需要续流，于是连续且完全的流过输入电源与Q1的支路。 2、 （1）理想情况下电容电流即为电感电流的脉动分量，波形与图（f）一样，使直流分量Io等于0即可。 （2）电容电压在Vo基础上波动，电流脉动分量为负值时电容电压减小，为正值时电容电压增加；由于电流总是呈线性增加或减小，积分则为二次函数增加或减小，于是易画出电容电压大概波形。 3、 （1）二极管开路，则当Q1关断时没有续流回路，如题1回答所示，电感理论上会产生无穷大反电动势，即右正左负的电压尖峰，击穿Q1、击穿输出电容、电感发热烧毁等等都有可能。 （2）二极管短路，则当Q1导通时电源可能短路烧毁。 4、普通二极管反向恢复时间长，当Q1从关断到导通时，不能及时截止，反而产生大电流，可能会使电源短路烧毁。所以续流二极管常选用快恢复或肖特基。 5、题中所述即为电感电流断续模式，是存在这种现象的。这种模式下续流二极管为自然关断，反向恢复损耗较连续模式更小。   额外求助：想学习带有耦合电感的开关拓扑分析，求相关书籍或文章

1、图里应该是整流部分错了。两个二极管应该阴极相连，滤波电容应该并联在直流电压与地线上。 2、输出5V，输入24V，电流相同情况下效率5/24*100%=20.8%，压差太大，效率过低不能接受。

将在电源方面攻读硕士学位，目前仍是菜鸡需要提升自己