原理概述 　　主电路如图1所示，其中负载RO左侧为一BoostDC/DC变换器，右侧为一Buck－BoostDC/DC变换器，因此当电路工作于连续导通模式（CCM）时，稳态状态下有式（1）和式（2）成立[2]：(1)(2) 由（1）和（2）可得：（3） 　　式中：D=Ton/T,见图2，可见与传统的BoostDC/DC变换器相比，本电路具有更高的升压比，且电路是一个四端结构。 3主要参数分析 　　为了分析方便，作如下假设：①元器件是理想的;②输出电压UO无纹波。在图1所示的主电路中V1、V2代表高频开关管，VD1、VD2是续流二极管。V1、V2的驱动信号相同，电路工作于两种状态： 　　（1）t0－t1时段。V1、V2同时导通，等效电路如图3所示，这时Ui分别加在L1、L2两端，故iL1、iL2线性上升，电感L1、L2贮存能量，其增量分别为：(4)(5) 同时由于开关管V1、V2导通，VD1、VD2受反压而截止，因此C1、C2放电释放能量，给负载提供工作电流，U1（正值）下降，U2（负值）上升。 　　（2）t1－t2时段。V1、V2同时关断，等效电路如图4所示，这时，由于L1、L2的电流iL1、iL2不能突变，故VD1、VD2导通续流；同时C1、C2分别被充电而贮能，U1（正值）上升、U2（负值）下降。L1、L2释放在Ton期间贮存的能量，所以iL1、iL2线性下降。忽略二极管压降，L1、L2两端分别加有－（U1－Ui）和－U2的电压，其增量为：(6)(7) 因为稳态时，在一个周期内电感满足伏秒平衡，故由式（4）及（6）可得:(8)同理由式（5）及（7）可得：(9) 由式（8）及（9）可得输出电压为：(10)即升压比，可见该电路的升压比是传统Boost电路的1＋D倍。具体工作波形如图5所示。 　　（3）零纹波的实现。由图5及图3可知在V1、V2导通期间有下式成立： UL1=Ui(11) UL2=Ui(12) 同理，由图5及图4可知在V1、V2关断期间有下式成立：UL1=－(U1－Ui)(13) UL2=－U2(14) 又式（8）及（9）成立，故可得：(15(16) 综合式（11）、（12）、（15）、（16）可知，不论在开关管导通期间，还是截止期间，电感L1、L2上的电压UL1、UL2都相同；因此可以用一个集成耦合电感器代替L1、L2，从而实现零纹波工作。具体推证详见文献[3][4]。 4仿真结果 　　为了检验理论分析的正确性，应用PSPICE电路仿真软件对电路进行了仿真分析，仿真波形如图6及图7所示。其中Ui=48V、L1=L2=1000μH、C1=C2=100μF、RO=30Ω、开关频率f=20kHz、D=0．7。 　　

原理概述 　　主电路如图1所示，其中负载RO左侧为一BoostDC/DC变换器，右侧为一Buck－BoostDC/DC变换器，因此当电路工作于连续导通模式（CCM）时，稳态状态下有式（1）和式（2）成立[2]：(1)(2) 图1 图2 由（1）和（2）可得：（3） 　　式中：D=Ton/T,见图2，可见与传统的BoostDC/DC变换器相比，本电路具有更高的升压比，且电路是一个四端结构。 3主要参数分析 　　为了分析方便，作如下假设：①元器件是理想的;②输出电压UO无纹波。在图1所示的主电路中V1、V2代表高频开关管，VD1、VD2是续流二极管。V1、V2的驱动信号相同，电路工作于两种状态： 图3 　　（1）t0－t1时段。V1、V2同时导通，等效电路如图3所示，这时Ui分别加在L1、L2两端，故iL1、iL2线性上升，电感L1、L2贮存能量，其增量分别为：(4)(5) 同时由于开关管V1、V2导通，VD1、VD2受反压而截止，因此C1、C2放电释放能量，给负载提供工作电流，U1（正值）下降，U2（负值）上升。 　　（2）t1－t2时段。V1、V2同时关断，等效电路如图4所示，这时，由于L1、L2的电流iL1、iL2不能突变，故VD1、VD2导通续流；同时C1、C2分别被充电而贮能，U1（正值）上升、U2（负值）下降。L1、L2释放在Ton期间贮存的能量，所以iL1、iL2线性下降。忽略二极管压降，L1、L2两端分别加有－（U1－Ui）和－U2的电压，其增量为：(6)(7) 图4 因为稳态时，在一个周期内电感满足伏秒平衡，故由式（4）及（6）可得:(8)同理由式（5）及（7）可得：(9) 由式（8）及（9）可得输出电压为：(10)即升压比，可见该电路的升压比是传统Boost电路的1＋D倍。具体工作波形如图5所示。 图5 　　（3）零纹波的实现。由图5及图3可知在V1、V2导通期间有下式成立： UL1=Ui(11) UL2=Ui(12) 同理，由图5及图4可知在V1、V2关断期间有下式成立：UL1=－(U1－Ui)(13) UL2=－U2(14) 又式（8）及（9）成立，故可得：(15(16) 综合式（11）、（12）、（15）、（16）可知，不论在开关管导通期间，还是截止期间，电感L1、L2上的电压UL1、UL2都相同；因此可以用一个集成耦合电感器代替L1、L2，从而实现零纹波工作。具体推证详见文献[3][4]。 4仿真结果 　　为了检验理论分析的正确性，应用PSPICE电路仿真软件对电路进行了仿真分析，仿真波形如图6及图7所示。其中Ui=48V、L1=L2=1000μH、C1=C2=100μF、RO=30Ω、开关频率f=20kHz、D=0．7。 　　 图6为负载及电容的电压波形 图7为局部细图。

4高频开关电源产品规格 　　(见表1、表2) 表1功率500W～3000W 型号 SZ－500 SZ－1000 SZ－2000 SZ－3000 输出 电压 5～100V 10～100V 25～100V 24～36V 电流 5～100A 10～100A 8～80A 85～125A 稳定度（％） 1 1 1 1 输入电压（V） AC220 AC220 AC220 AC220 模块重量（kg） 1.5 2 4.5 8 表2功率5000W～20000W 型号 SZ－5000 SZ－10000 SZ－20000 输出 电压 24～36V 24～48V 24～48V 电流 140～210A 208～360A 420～850A 稳定度（％） 1 1 1 输入电压（V） AC380 AC380 AC380 模块重量（kg） 14 20 40 　　以上产品重量仅为传统产品重量的1/5～1/8。