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本帖最后由 btty038 于 2024-9-14 22:51 编辑 50Ω Transmission Lines（50Ω 传输线） 要使微波设备与最大功率传输互连，关键是将设备的阻抗与传输线的阻抗相匹配。大多数微波器件都设计有 50Ω 的输入和输出阻抗。 选择功率分配器时要考虑的因素 功率分配器选型时要考虑的主要因素有： 1、插入损耗：功率合路器侧的插入损耗很关键;它直接从 SSPA 的可用功率中减去。在输入侧（功率分配器），损耗可以通过额外的增益来弥补，通常不被认为是一个重大问题。 2. 输出端口之间的隔离：端口之间的隔离会对每个端口的信号相位产生不同的影响。功率分配器侧和功率合路器侧的这个参数不一定相同。信号路径中产生的相位差会转化为输出端的额外损耗，从而对SSPA的可用功率产生负面影响。 3.功率分配器的尺寸：功率分配器拓扑有不同的空间要求。大多数电力潜水员使用各种配置的四分之一波传输线，这限制了空间效率。需要注意的是，SSPA中耗散的功率可能很大，并且不需要可用于散热的空间，这是设计的不利方面。 4.可用带宽：可用带宽不是确定的，它取决于系统要求以及当所有并联功率放大器模块组合在一起时，可接受的功率损耗是多少。通常，0.5 dB （≈10%） 的损耗与频率的关系是可以接受的。 5.功率处理能力：微带传输线的功率处理能力受到线路电阻、介电损耗和介电击穿引起的发热的限制。此外，任何电阻器端接都应能够承受可能从负载反射的峰值和平均功率[1]。 50欧姆（50Ω）被确立为微波系统的准标准，作为空气介质同轴电缆的最小损耗（77Ω）和最大功率处理能力（30Ω）之间的折衷方案。这些电缆在二战时期被广泛用于数千瓦的雷达发射机;见图 3.7 威尔金森功率分配器 设计50Ω阻抗传输线对于连接微波器件非常重要，但这并不是唯一的应用。特定长度的50Ω以外的传输线用于设计无源微波器件， 如功率分配器、变压器和滤波器。在设计这些器件时，长度通常表示 为波长 （λ） 的分数（即 λ/2、λ/8 等），其中波长是指为实现最佳操作而设计的频率。 使用不同阻抗的传输线的无源微波电路示例：威尔金森功率分配器 威尔金森功率分配器理想地将输入信号分成两个相同的输出（无损耗），每个输出的输出电平为输入信号电平（−3 dB）的一半。所有输入和输出端口都与输入和输出传输线的特征阻抗（Z0）匹配[8]。 这种无源微波器件通常直接蚀刻在微带衬底上，如图 3.8 所示。功率分配器在特定波长上需要不同的阻抗，其中波长与最佳性能的信号频率（f）有关。 归一化空气介质同轴电缆特性. 两向 Wilkinson 功率分配器 下图 所示的威尔金森功率分配器由连接在输入端口 1 的两条四分之一波传输线组成。每条传输线 TL1 和 TL2 的特征阻抗为 70.7Ω （ 2 ⋅ 50Ω = 70.7Ω），为输出 50Ω 负载供电。在两个输出之间放置一个100Ω电阻器，为传输线（TL1和TL2）为四分之一波长（λ/4）的带内偶数模和奇数模返回信号提供50Ω端接[2]。 由于器件的对称性，信号在大带宽上均匀地分相。威尔金森功率分配器的可用带宽可以是倍频程或更大，具体取决于应用。通常，带宽受到VSWR和端口之间的隔离限制[3]。 功率分配器结构由连接在输入端口 1 的两条四分之一波 （λ/4） 传输线组成。每条传输线的阻抗等于 2 ⋅ Z0，终止于输出端口 2 和 3。输出端口通过一个 2 ⋅ Z0 电阻连接在一起。端口 1 的输入以及端口 2 和 3 的两个相等输出分别与 Z0 匹配，在频率 （f） 时进行优化，等于电磁信号的速度 （v） 除以该信号的波长 （λ）。互连传输线（Z0）的特性阻抗典型值为50Ω （Z0 = 50Ω），其工作原理取决于端接在50Ω的每个输出。 威尔金森功率分配器。 在理想电源和负载条件下，功率分配器输出之间的 100Ω 电阻看不到任何信号或耗散任何功率。仿真中中心频率处的功率损耗是理论上的双向信号分裂（−3 dB）以及导体和衬底损耗。工作频带上的损耗是由导体（趋肤效应）、基板和 VSWR 的频率依赖性引起的（见图 14.4）。输出端的反射信号终止于源阻抗。额外的损耗是由路径差异和不同的负载 VSWR 造成的。 威尔金森功率分配器是一种双向设备，它可以用作功率合路器，端口 2 和 3 的输入以及端口 1 的组合输出 [9]。如果端口 2 和 3 的输入信号是相干的，具有匹配的输出阻抗 （Z0） 并且同相，则端口 1 的输出到特性负载阻抗 （Z0） 将是无损的（假设传输线无损）。 正交功率分配器 正交功率分配器和耦合器因其固有的将反射信号定向到隔离负载的特性而被广泛使用。这有效地使匹配不良的相同并联设备免受反射信号的影响。反射信号功率被引导到一个隔离端口，并在放置在该端口的50Ω负载中耗散。隔离端口不靠近信号端口，因此更容易在必要时实现高功率负载电阻。 在此示例中，设备带宽约为 15 GHz 至 19 GHz，受设备损耗增加的限制（S21 和 S31）。端口 2 和端口 3 之间的 90° 相位差在整个带宽内保持不变，通常在比本例中设置的 0.5dB 输出端口插入损耗更宽的带宽上保持正交。输出端口 2 和 3 之间的隔离与 S11 获得的结果相似，但未显示。请注意，在分支线正交耦合器的对称性上，分支线耦合器不是对称设计;因此，S21和S31的理论性能并不相同。 正交支线功率分配器的计算机仿真。 正交分支线路功率分配器 高阶同相（Wilkinson）功率分配器 设计高阶（N > 2）功率分配器的方法有很多种，每种技术都有不同的问题和难度顺序。一般来说，高阶分频器和合路器存在实际的配置问题，会降低使用二元（双向）分频器和合路器观察到的性能。 三分频威尔金森功率分配器 威尔金森三路功率分配器的一种形式如下图所示。在这种拓扑结构中，电阻器以三角形配置连接（即，每个电阻器都连接到一对传输线的末端）。实现这种三向威尔金森功率分配器的难点在于电阻（R1、R2和R3）不在同一平面上。从理论上讲，这不是问题，实际上电阻器相对于传输线的机械配置不相同，导致 VSWR 降低和端口之间的隔离。 下图显示了 Wilkinson 三向功率分配器中电阻器放置的另一种形式。 三端威尔金森功率分配器，带隔离电阻器，采用三角形配置。 在这种配置中，所有输出电阻都以星形配置[7]连接在一起，每个电阻都从四分之一波传输线末端的单个点发出。在这两种配置中，所有输出均同相，在宽带宽范围内表现良好。 三向威尔金森功率分配器的仿真示例 下图显示了 17GHz Wilkinson 三路功率分配器的仿真。仿真使用Δ电阻配置进行。从理论上讲，结果应该与恒星相同，但是实际上，Delta配置的性能通常更优越，因为非平面电阻器较少（平面配置更易于构建，并且通常导致较少的寄生效应）。 备用的三分端威尔金森功率分配器配置， 采用星形配置，带有隔离电阻器。 三路威尔金森功率分配器的仿真模型， 其中隔离电阻采用三角形配置。 三向威尔金森功率分配器的S11和S21幅度仿真结果。 高阶威尔金森功率分配器 如图所示，三向威尔金森功率分配器和合路器的分析可以扩展到N路功率分配器和合路器。当 N > 3 时，星形配置是实现设计的唯一实用方法，而最大化端口之间的隔离是关键设计参数 从输入端发出的每条传输线都针对阻抗 ZN 进行设计，其中： 功率分配器的每个输出都通过一个隔离电阻（R1、R2、...、RN）连接在一起。所有隔离电阻均设计为50Ω，等于器件输入和输出端的特性阻抗，Z0 = 50Ω。传输线长四分之一波长 （λ/4），其中 λ 是设计中心频率处的波长。该器件的输入和所有输出均设计为与特性阻抗 （Z0 = 50Ω） 匹配。随着 N 的增加，N 路功率分配器结构变得越来越不切实际。 机械结构限制：随着单个输入发出的线路数量的增加，使用良好的微波设计实践实现复杂的机械结构变得更加困难。 2.微带线设计限制：从输入端（ZN）发出的每条传输线的阻抗为ZN = N ⋅ Z0。随着传输线阻抗变大，传输线的宽度变小。实际的微带传输线阻抗通常限制在120Ω以下。 这有效地将实际最大 N 向微带 Wilkinson 分频器限制为 N = 5。请注意，在 N 路威尔金森分频器上，功率分配器是互易的，因此可以配置为功率分配器或功率合路器。 N-way 威尔金森功率分配器。 关于机械结构和微波设计的N的有效极限为： 50Ω Transmission Lines（50Ω 传输线） 要使微波设备与最大功率传输互连，关键是将设备的阻抗与传输线的阻抗相匹配。大多数微波器件都设计有 50Ω 的输入和输出阻抗。 选择功率分配器时要考虑的因素 功率分配器选型时要考虑的主要因素有： 1、插入损耗：功率合路器侧的插入损耗很关键;它直接从 SSPA 的可用功率中减去。在输入侧（功率分配器），损耗可以通过额外的增益来弥补，通常不被认为是一个重大问题。 2. 输出端口之间的隔离：端口之间的隔离会对每个端口的信号相位产生不同的影响。功率分配器侧和功率合路器侧的这个参数不一定相同。信号路径中产生的相位差会转化为输出端的额外损耗，从而对SSPA的可用功率产生负面影响。 3.功率分配器的尺寸：功率分配器拓扑有不同的空间要求。大多数电力潜水员使用各种配置的四分之一波传输线，这限制了空间效率。需要注意的是，SSPA中耗散的功率可能很大，并且不需要可用于散热的空间，这是设计的不利方面。 4.可用带宽：可用带宽不是确定的，它取决于系统要求以及当所有并联功率放大器模块组合在一起时，可接受的功率损耗是多少。通常，0.5 dB （≈10%） 的损耗与频率的关系是可以接受的。 5.功率处理能力：微带传输线的功率处理能力受到线路电阻、介电损耗和介电击穿引起的发热的限制。此外，任何电阻器端接都应能够承受可能从负载反射的峰值和平均功率[1]。 50欧姆（50Ω）被确立为微波系统的准标准，作为空气介质同轴电缆的最小损耗（77Ω）和最大功率处理能力（30Ω）之间的折衷方案。这些电缆在二战时期被广泛用于数千瓦的雷达发射机;见图 3.7 威尔金森功率分配器 设计50Ω阻抗传输线对于连接微波器件非常重要，但这并不是唯一的应用。特定长度的50Ω以外的传输线用于设计无源微波器件， 如功率分配器、变压器和滤波器。在设计这些器件时，长度通常表示 为波长 （λ） 的分数（即 λ/2、λ/8 等），其中波长是指为实现最佳操作而设计的频率。 使用不同阻抗的传输线的无源微波电路示例：威尔金森功率分配器 威尔金森功率分配器理想地将输入信号分成两个相同的输出（无损耗），每个输出的输出电平为输入信号电平（−3 dB）的一半。所有输入和输出端口都与输入和输出传输线的特征阻抗（Z0）匹配[8]。 这种无源微波器件通常直接蚀刻在微带衬底上，如图 3.8 所示。功率分配器在特定波长上需要不同的阻抗，其中波长与最佳性能的信号频率（f）有关。 归一化空气介质同轴电缆特性. 两向 Wilkinson 功率分配器 下图 所示的威尔金森功率分配器由连接在输入端口 1 的两条四分之一波传输线组成。每条传输线 TL1 和 TL2 的特征阻抗为 70.7Ω （ 2 ⋅ 50Ω = 70.7Ω），为输出 50Ω 负载供电。在两个输出之间放置一个100Ω电阻器，为传输线（TL1和TL2）为四分之一波长（λ/4）的带内偶数模和奇数模返回信号提供50Ω端接[2]。 由于器件的对称性，信号在大带宽上均匀地分相。威尔金森功率分配器的可用带宽可以是倍频程或更大，具体取决于应用。通常，带宽受到VSWR和端口之间的隔离限制[3]。 功率分配器结构由连接在输入端口 1 的两条四分之一波 （λ/4） 传输线组成。每条传输线的阻抗等于 2 ⋅ Z0，终止于输出端口 2 和 3。输出端口通过一个 2 ⋅ Z0 电阻连接在一起。端口 1 的输入以及端口 2 和 3 的两个相等输出分别与 Z0 匹配，在频率 （f） 时进行优化，等于电磁信号的速度 （v） 除以该信号的波长 （λ）。互连传输线（Z0）的特性阻抗典型值为50Ω （Z0 = 50Ω），其工作原理取决于端接在50Ω的每个输出。 威尔金森功率分配器。 在理想电源和负载条件下，功率分配器输出之间的 100Ω 电阻看不到任何信号或耗散任何功率。仿真中中心频率处的功率损耗是理论上的双向信号分裂（−3 dB）以及导体和衬底损耗。工作频带上的损耗是由导体（趋肤效应）、基板和 VSWR 的频率依赖性引起的（见图 14.4）。输出端的反射信号终止于源阻抗。额外的损耗是由路径差异和不同的负载 VSWR 造成的。 威尔金森功率分配器是一种双向设备，它可以用作功率合路器，端口 2 和 3 的输入以及端口 1 的组合输出 [9]。如果端口 2 和 3 的输入信号是相干的，具有匹配的输出阻抗 （Z0） 并且同相，则端口 1 的输出到特性负载阻抗 （Z0） 将是无损的（假设传输线无损）。 正交功率分配器 正交功率分配器和耦合器因其固有的将反射信号定向到隔离负载的特性而被广泛使用。这有效地使匹配不良的相同并联设备免受反射信号的影响。反射信号功率被引导到一个隔离端口，并在放置在该端口的50Ω负载中耗散。隔离端口不靠近信号端口，因此更容易在必要时实现高功率负载电阻。 在此示例中，设备带宽约为 15 GHz 至 19 GHz，受设备损耗增加的限制（S21 和 S31）。端口 2 和端口 3 之间的 90° 相位差在整个带宽内保持不变，通常在比本例中设置的 0.5dB 输出端口插入损耗更宽的带宽上保持正交。输出端口 2 和 3 之间的隔离与 S11 获得的结果相似，但未显示。请注意，在分支线正交耦合器的对称性上，分支线耦合器不是对称设计;因此，S21和S31的理论性能并不相同。 正交支线功率分配器的计算机仿真。 正交分支线路功率分配器 高阶同相（Wilkinson）功率分配器 设计高阶（N > 2）功率分配器的方法有很多种，每种技术都有不同的问题和难度顺序。一般来说，高阶分频器和合路器存在实际的配置问题，会降低使用二元（双向）分频器和合路器观察到的性能。 三分频威尔金森功率分配器 威尔金森三路功率分配器的一种形式如下图所示。在这种拓扑结构中，电阻器以三角形配置连接（即，每个电阻器都连接到一对传输线的末端）。实现这种三向威尔金森功率分配器的难点在于电阻（R1、R2和R3）不在同一平面上。从理论上讲，这不是问题，实际上电阻器相对于传输线的机械配置不相同，导致 VSWR 降低和端口之间的隔离。 下图显示了 Wilkinson 三向功率分配器中电阻器放置的另一种形式。 三端威尔金森功率分配器，带隔离电阻器，采用三角形配置。 在这种配置中，所有输出电阻都以星形配置[7]连接在一起，每个电阻都从四分之一波传输线末端的单个点发出。在这两种配置中，所有输出均同相，在宽带宽范围内表现良好。 三向威尔金森功率分配器的仿真示例 下图显示了 17GHz Wilkinson 三路功率分配器的仿真。仿真使用Δ电阻配置进行。从理论上讲，结果应该与恒星相同，但是实际上，Delta配置的性能通常更优越，因为非平面电阻器较少（平面配置更易于构建，并且通常导致较少的寄生效应）。 备用的三分端威尔金森功率分配器配置， 采用星形配置，带有隔离电阻器。 三路威尔金森功率分配器的仿真模型， 其中隔离电阻采用三角形配置。 三向威尔金森功率分配器的S11和S21幅度仿真结果。 高阶威尔金森功率分配器 如图所示，三向威尔金森功率分配器和合路器的分析可以扩展到N路功率分配器和合路器。当 N > 3 时，星形配置是实现设计的唯一实用方法，而最大化端口之间的隔离是关键设计参数 从输入端发出的每条传输线都针对阻抗 ZN 进行设计，其中： 功率分配器的每个输出都通过一个隔离电阻（R1、R2、...、RN）连接在一起。所有隔离电阻均设计为50Ω，等于器件输入和输出端的特性阻抗，Z0 = 50Ω。传输线长四分之一波长 （λ/4），其中 λ 是设计中心频率处的波长。该器件的输入和所有输出均设计为与特性阻抗 （Z0 = 50Ω） 匹配。随着 N 的增加，N 路功率分配器结构变得越来越不切实际。 机械结构限制：随着单个输入发出的线路数量的增加，使用良好的微波设计实践实现复杂的机械结构变得更加困难。 2.微带线设计限制：从输入端（ZN）发出的每条传输线的阻抗为ZN = N ⋅ Z0。随着传输线阻抗变大，传输线的宽度变小。实际的微带传输线阻抗通常限制在120Ω以下。 这有效地将实际最大 N 向微带 Wilkinson 分频器限制为 N = 5。请注意，在 N 路威尔金森分频器上，功率分配器是互易的，因此可以配置为功率分配器或功率合路器。 N-way 威尔金森功率分配器。 关于机械结构和微波设计的N的有效极限为：

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runuy 发表于 2024-9-12 08:14 感谢分享，资料很清晰，好像少了一点环形器和隔离器的介绍，不知道楼主有没有相关资料分享一下 谢谢 有的 专课题研究  空了分享一下

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换了一个跳绳的

回复了主题帖： UWB背景信息介绍（上）

上海万缘汽车 发表于 2024-8-14 20:42 UWB的确应用场景比较多，有兴趣和专业的团队和个人，可以联系我，一起开发，有资金支持。产业联动上海浦东 ... UWB测向机制？

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大河电讯 发表于 2024-7-19 16:57 怎么下载啊，扣了3分 点文件就下载了、、、

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engineer2011 发表于 2024-7-19 08:43 10GHZ高速电路仿真用什么软件? ADS或者HFSS? 哪个容易上手? 哪个仿真速度快? 哪个仿真结果准确 ... 有源仿真用ADS无电器属性用HFss都比较容易上手，前提是你得动起来，还有入门我们论坛和相关网络，B站资源都挺多的仿真得比较大致都区别不大，参数正确设置

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再次申请出战

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可以玩儿哦、有趣

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提出问题 在解决问题、

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这个破班儿一点也不想上了、、、

回复了主题帖： 员工被裁老板要求返还多发工资，该还吗？

多的嘛就退

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lugl4313820 发表于 2024-6-12 14:24 这有点贵哦。不过性能应该强大吧。 看着设计和开发比较贵、硬件成本还好、

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秦天qintian0303 发表于 2024-6-12 16:26 电池管理系统 [也不算太大啊，看着比我想象的要小，毕竟车用的 引擎盖打开  那个电源管理单元也不差不多就那么多 但是电车就和电马儿的差不了多少？电池多点儿。电压高点儿

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lugl4313820 发表于 2024-6-12 07:48 用的主控芯片TMS320F28335-Q1具有 150MIPS、FPU、512KB 闪存、EMIF、12 位 ADC 的汽车C2000™ 32 位 M ...  

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本帖最后由 btty038 于 2024-6-12 09:41 编辑 https://bbs.eeworld.com.cn/thread-1282959-1-1.html 参加的这拆机及活动 概述 本说明适用于中信国安盟固利的调试和测试。在使用本文档时，请确保按照指导逐步进行测试和调试，以确保中信国安盟固利的正常运行和性能达到预期。 中信国安盟固利   中信国安盟固利组成 中信国安盟固利主要组成部分为：上盖板和下盖部分以及印制板3部分组成。详见以下图所示。 来料参考图片 两组电池控制接口 高压接口输入 准备开拆 LED状态显示窗口固定螺钉霉变严重 印制板电路，及其廉价产品映入眼前；四颗螺钉固定。 高压输入隔离开窗设计 印制板单点接地 印制板背面全是信号测试点（TP） 端口TVS、ESD保护二极管 中信国安盟固利检查 TJA1043高速CAN收发器在控制器区域网络（CAN）协议控制器和物理两线CAN总线之间提供接口。该收发器专为汽车行业的高速CAN应用而设计，为CAN协议控制器提供差分发送和接收功能。 SM8S系列TVS用于保护由于负载突变引起的浪涌电压特别是用于汽车抛负载的保护 4356-2-1/LTLT43特性 • 采用 3.3V 电源供电 • 低功耗替代PCA82C250尺寸 • 总线/引脚 ESD 保护超过 16 kV HBM • 高输入阻抗允许总线上有 120 个节点 • 控制驱动器输出转换时间，以提高SN65HVD230和SN65HVD231的信号质量 • 未通电的节点不会干扰总线 • 符合 ISO 11898 标准的要求 • 低电流SN65HVD230待机模式：370 μA（典型值） • 低电流SN65HVD231休眠模式：40 nA（典型值） • 专为高达 1 Mbps 的信令速率（1）而设计 • 热关断保护 • 开路故障安全设计 • 无干扰上电和断电保护，适用于热插拔应用 ADM3054是一款5 kV rms信号隔离控制器局域网（CAN）物理层收发器 RSS060P05HZG LT4356-2浪涌抑制器可保护负载不受高电压瞬态的影响。 IRFR4620 汽车Q101 200V单个 N 通道 HEXFET Power MOSFET, 采用 D-PAK 封装 ACPL-C87AT/C87BT 汽车用隔离放大器采用优异的光电耦合技术 3 线，SPI 周期性中断、方波输出、涓流充电器 CB0505S/定电压输入，隔离非稳压单路输出 TMS320F28335-Q1 该MCP2515是第二代独立的CAN控制器 MT29F2G16AABWP TR 根据拆卸图检查器件的完整性，主要关注以下主要组成部分的器件；控制板器件正确性检查;做好静电措施，你可以拿着模块观察微组装是否装配有异样。连接器装配焊接的可靠性。再进行常规调试步骤的初步筛查，以确保模块的正常运行。详见图：        TMS320F28335-Q1 具有 150MIPS、FPU、512KB 闪存、EMIF、12 位 ADC 的汽车类 C2000™ 32 位 MCU 功能方框图 一个外挂FLASH(2G)的

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确认

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我拆解过一期充电宝品胜的、、拆卸组装分享过、中兴的基站电源、现在还在用着、特变关注油管的仪器设备拆卸讲解、、有机会经最大努力做好分享工作过

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拆东西就是想拆、报个名儿、 好东西既有参考又有收获。 主要是讨论观点、分享价值  

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更全面的了解电源技术、、